|
|
首先声明：这段翻译是我个人转过来的 以前是一句翻译一段汉文 我整理了下 也不知道是哪位了，放在我电脑里好久了 今天整理才发现 在此感谢翻译的人 。。。。让大家看看 学习学习。。。
1、金膜电阻，碳膜电阻以及碳合成电阻哪一种最好？
具体使用哪种电阻，取决于你想要得到什么样的音色。 .如果你想把噪音降低到最小，金膜电阻肯定是你不二之选。 然而，也有人刻意使用碳合成电阻，以便得到一种比较温暖的音色。不幸的是，碳合成电阻在漂移和噪音方面臭名昭著，老式的Fender和其他一些旧型号的品牌专箱也都因为使用碳合成电阻而有裂边和噼啪声。 碳膜电阻是折衷之选，既有金膜电阻的低噪声和稳定性，又有碳合成电阻的温暖音色。 大功率的电阻因为其内部构造的原因，会比小功率电阻噪音小。所以你选用电阻最好尽量选用大功率的，尤其是使用碳合成电阻的时候。 另外需要注意的是，大多数1/2W 和W电阻耐压仅有250V 到 350V 。所以我建议，作为屏极负载的电阻，以及其他可能出现高电压或感应高压的场合，一定要使用2W 750V 的电阻， 对于第一级前放，以及回声反馈级这样的低电平放大级，由于信号电压很小，抑制噪音电平会显得尤其重要。在这种场合选取哪一种合适类型的电阻，对于后面放大级的噪音抑制会有很大的影响。
2、电源的去耦电阻你推荐使用哪一种类型比较好呢？
这种场合下，我建议使用额定功率 5W 精度 1% 耐压750V 的金属氧化物电阻，如果有必要还可以取更大的额定功率。 这种类型的电阻比膜型电阻有更高的抗高压浪涌以及抗过载的能力，而且有很优良的长期稳定性，以及阻燃性能。注意，比较低额定功率的金属氧化物电阻由于耐压不够，尽量不要使用在这种场合。 尽管正常情况下这个电阻上的压降可能只有50V，但是在开机瞬间，或者电子管损坏的情况下很可能会出现高压。 这种场合使用Ohmite OX/OY 系列陶瓷合成电阻也不错。 尽管陶瓷合成电阻不像金属氧化物电阻那样具有很低的温度系数和精度公差（典型值为10%），但是他们却有更高的抗过载能力。
3、那么屏栅极电阻呢？
我还是建议使用额定功率 5W 精度 1% 耐压750V 的阻燃型金属氧化物电阻
The 阻燃型水泥电阻也不错，但是通常这种电阻的精度不高，另外这种电阻额定功率5W时耐压仅有350V，所以要选用7W 甚至10W的电阻才行。
I通常情况下，屏栅极电阻的压降仅区区几伏而已，350V的耐压简直是太大材小用了。 然而，当电子管内部短路时，这个电阻上的压降会达到和电源电压一样高，并且伴随着高压还会发生电流的急剧上升 通常这个时候保险丝会断路保护，但是屏栅极电阻有时会在保护之前就已经烧焦了。 过电压和伴随电流急剧增加引起的过载是两种电阻破坏机理 如果电阻额定耐压太低，在这种情况下，电阻会产生内部碳粒单元的燃烧或者膜层之间打火，从而改变电阻值，继而引起该通路的一系列破坏行为。
I如果当初选择的电阻耐压足够高，那么发生电阻破坏的机理就只可能是过电流引起的过载。 金属氧化物电阻或者陶瓷化合物电阻的阻燃性能，足以使得他们经得起短时间的过载 如果保险丝选择得合理的话，那么电阻就不会有事。 这样仅仅更换一个保险丝和电子管就可以了，而不必大修
4、你为什么喜欢使用聚丙烯膜电容？
因为他们最好呗，他们的温度稳定性能真的是没的说，因此出来的音色也是极佳。 吉他专箱的内部在正常工作时的温度是很高的，尤其是一体式的专箱，因为电子管都是倒挂在箱体内部，产生的大量热气向上流动。 聚酯电容和MKT电容的热稳定性能明显不如聚丙烯电容，他们会因机箱内部发热改变音色。 由于电容值会因为发热向同一个方向漂移，所以整体电路工作点的漂移效果是因此而翻倍的，仅仅5%-10%的容值偏移就会明显的影响到音色的变化。 另外，聚丙烯电容在热耗散以及偶极子吸收方面也是性能超群，难怪有人说：早晚用丙烯，声音就是好！ 尽管聚丙烯电容价格比聚酯电容高，但我还是觉得从性能方面考虑值得一用。 因为我更在意长期的热稳定性和整机质量。 最常见的耦合电容大概算是丝碧的橙色经典了，虽然他们有聚丙烯电容，但是都是同轴切向引线封装的 These
这种封装形式只适合在PCB板上使用，而在搭棚焊接时，有人只好把引线从外壳中掰弯曲以便安装。这样做会使封装外壳的环氧树脂出现裂缝，继而导致湿气进入电容，引起电容值的偏移和其他潜在的危险。 我只使用同轴径向封装的电容，就不会发生这种事情了。
5、在音调控制时经常用到很小容值的PF量级的电容，应该选择那种类型的电容好呢？
镀银云母电容或者聚苯乙烯膜电容在这里是最佳选择 他们有极佳的热稳定性能，可以给出非常亮丽的音色但是PF量级的聚苯乙烯膜电容引线一般都太细，不适合在电子管音箱内使用。 千万不要使用陶瓷电容，他们通常会引起强烈的麦克风效应，还会引入大量的奇次谐波，而且热稳定性能欠佳。 如果必须使用陶瓷电容，也是用COG/NPO型的陶瓷电容，千万不要用X7R 和 Z5U 型，尤其是圆盘陶瓷电容绝对不要使用。
6、请你说说那种变压器比较好用啊？
我通常都是根据功放来订做变压器的 我经常用Heyboer 或者 TMI的变压器。 不过对于大多数喜欢自己DIY的人来说，去买一个Hammond的成品变压器更好，他们总是价格便宜量又足，童叟无欺，乃居家旅行必备之神器。
7、我每次更换后级电子管的时候是不是必须把前级管也一起换？
不是的，那些建议你这样做的电子管供货商不过是想多赚你的钱罢了，不要听信他们的话， 驱动管或者倒相管，在前置放大中承受的压力普遍都是最小的 吉他功放输出级一般采用AB1型或者A1型放大级，交流耦合。在这里的数字1代表了在交流耦合的任何阶段，电子管栅极都不应该有电流。 数字2则代表有可能在某个阶段是有栅流的 既然功放输出级都是AB1型或者A1型，那么显然前一级的驱动管或者倒相管就不需要输出电流给末级电子管的栅极 这种交流耦合的方式排除了出现栅流的可能 输出级电子管只受电压而不是电流的驱动 这样根本不会对倒相电子管带来任何压力 在前置级的其他电子管显然也和倒相电子管工作状态相仿，根本不会那么容易就老损 I事实上倒是回声反馈级的电子管更容易老损，需要定期更换 也不要因为倒相管屏压比较高而被误导以为它容易老损，事实上他的阴极电位通常比地高30 – 100 V，因此屏极相对阴极的电位并不比别的管子更高。
8、你为什么偏好搭棚焊，而不怎么使用PCB板？是不是这样出来的音色更好？
不是的，对于一个设计合理的排列来说，采用哪种焊接方式对音色并无太大的影响。 注意到我是说设计一定要合理。如果PCB设计得不合理的话，做出来的音色千差万别，搭棚焊也是一样的。例如某一支高阻抗信号线离别的信号线太近，相互之间就会产生耦合，带来同步振荡，或者由于差拍频产生奇怪的声音 这种现象并不是PCB所特有的 在搭棚焊机子里，用一根信号线靠近另一根也会产生同样的现象。不要听信某些人所说的PCB有微电容效应之类的胡说八道 在G赫兹的领域PCB一样发挥出色，更不要说是音频放大了问题来自于AMP制造商雇佣了一个不懂什么是高阻抗电路的人来绘制PCB，并且这个人只会在单面PCB板上绘图，从来不知道使用过孔技巧。 好吧现在我来回答你我为什么不用PCB而偏爱搭棚焊了。 原因其实很简单，一个搭棚焊支架就可以提供足够机械稳定的支点我见过无数次，在更换几次元件之后，PCB板的铜皮就会起皱甚至掉落
damage to the 而一个搭棚焊片则可以随便你折腾，就是不坏。 搭棚焊片还可以同时连接底盘层元件和电路层元件，在重复多次更换元件后，依然不必担心脱焊碰极 我不喜欢使用多孔板，因为他们的机械稳定性非常差。实际上，他们的机械连接其实是取决于上面电路部分的焊锡连接 焊锡经常会自行卷曲或溅落，万一掉落进机箱内部，还会引起短路 我会使用PCB板吗？ 也许有些情况下会使用PCB，例如很复杂的功放电路，或者要求加工制造的一致性很高的时候，或者音量量级已经超出了我们DIY的制作能力的时候。不过对于吉他专箱来说，我敢打赌，搭棚焊接总是比使用PCB更耐用。
我曾经早年长期从事电子工程和医疗工程工作，绘制PCB无数，知道里面的门道，不管是细致到5个mil的多层板还是全部贴片元件的双面焊接，还是从直流放大一直到射频领域的设计和加工，我都门清得很，所以看到那些外行人画的PCB我就来气，对他们我是深恶痛绝毫不留情的。
9、通过改变前置放大级的阴极电阻或者屏极电阻，是不是就可以改变增益或者音色？
是可以这样做，但是阴极和屏极电阻要同时改变，因为你要补偿屏压改变带来的静态工作点偏移，必须给屏极重新设定偏置电压，或者使之达到原来的偏压才行。 如果你不这样做，静态工作点会偏移太多，动态范围就会不对称，那你也得不到好的音色。 除非你刻意追求一个不对称的动态范围，那么改变其中一个，另外一个也会随之而变， 用示波器直接监测电子管的动态范围是个好办法 人们总是把前级管和后级管分开来对待，其实本质上他们是一样的，只是功率有大小的区别而已。 .前级管和后级管一样都需要偏置，并且都有一个各自最佳的偏置范围， 这就是为什么不能直接把电子管替换，然后来评判对比电子管之间音色的不同。例如12AX7 和 12AT7 的最佳工作点显然是不一样的，音色也是不一样的。
10、我是不是能用 12AT7,12AU7等等电子管来替换12AX7 ？
尽管这些型号的管子引脚定义都类似，但是他们的内阻、偏流、增益等等特性都相差甚远。 直接替换电子管虽说不会造成什么损坏，但是也不会因此得到好的音色。你必须针对新的电子管重新设置阴极和屏极电阻 直接替换就对电子管的音色下定论，只会误导你得到一个错误的结论。
11、我怎样判断我的吉他音箱的哼声是来自灯丝的交流声？
把给灯丝供电的交流变压器用6V电池替换一下 如果真的是灯丝的交流声，那么在电池供电是会消失 如果还是有哼声，那么就不是灯丝的问题，而是其他的问题，比如地线干扰之类的。
12、怎样去除灯丝带来的交流声？
最直接的办法是采用直流灯丝供电，当然很多时候这样做并不实际。 你可以把灯丝供电线路做成双绞线，并且远离敏感的栅极信号线以及耦合电容。 如果这样做还不奏效，那么你可以试着把灯丝电位提高到比阴极高10 – 50v 的水平 从屏压电源采用分压电阻的办法很容易做到这一点。 在分压电阻的节点处要采用一个滤波电容，要不然反而会把阳极干扰传进来。
13、如果哼声不是来自灯丝，那我该咋整啊？
如果用电池给灯丝供电还是有哼声，那么噪音很可能来自以下几种情况： 交流线路离敏感线路太近，变压器离敏感线路太近，主电源或者偏压电源寄生纹波太大，以及地线设计连接的不合理。 应该逐一排查以上原因才能找出真正元凶
S 有的时候可以逐一地从前级开始拔电子管，以便判断是哪一级引入的噪音。
14、有时候把灯丝中点接到输出电子管的阴极是为啥啊？
在阴极偏压的放大器里，电子管阴极电位一般会比地线高出10 – 40V
把灯丝中点与阴极电位相连接可以有效减小交流声的感染机会。 这使因为灯丝与阴极等势，阴极就不会从灯丝吸收热电子。 如果灯丝不能采用直流供电的话，那么这样做法是一个简单有效抑制交流声的好办法。 如果栅极是固定负偏压，那只能还是从屏极分压的办法，来得到灯丝参考电压。你可以改变调整分压来把噪音降到最小 还是要注意在分压电阻的节点处要采用一个滤波电容，要不然反而会把阳极干扰传进来
15、阴极跟随电路也是增益级吗？
阴极跟随器在理论上电压增益小于1，只有0.5 – 0.7 的电压增益。对于一个工程技术人员来说，增益小于一也是增益，只不过是负增益而已，或者称之为损耗、衰减等等。 阴极跟随是一种放大电路，只不过不是我们普通概念上的电压增益级
I这是一种缓冲电路，具有高输入阻抗和低输出阻抗。 它可以不需要精确计算和调整前后级的阻抗
，就可以自动进行匹配和驱动，而不损失电压增益。 举例来说，一个100K的输出源要带动一个10K输入阻抗的放大级，将会损失90%的有效信号电压，因为阻抗不匹配。 如果你在这两级之间插入输入阻抗1M输出阻抗1K的阴极跟随电路作为缓冲， 那么只需要90%的源信号就足以驱动后级放大器。从这种意义上说，阴极跟随电路是一种有源的阻抗匹配变压器。 在吉他音箱的音调调整电路里使用阴极跟随器，不仅仅是用于阻抗匹配缓冲，更重要的理由是，音调调整本来目的就是要在没有输入信号损失的情况下，改变电路的频率响应特性。 使用阴极跟随器可以使之在损耗很小一部分信号功率的情况下达到这个目的。如果音调调整电路都将吸收很多信号功率，那么损失的不仅仅是整机增益，还可能会使整体的高频部分响应特性变糟。 阴极跟随器则保证了这部分电路的正常工作。
16、阴极偏压是不是意味着A类放大？
当然不是了，你可以同时拥有一台阴极偏压的A或AB类音箱，或者固定栅偏压的A或AB类音箱。
17、是不是只有真正的A类放大器才是单端放大器？
不是的。你可以设计一个A类的SEPP放大器。 .具有倒相电子管并不说明这是AB类放大器，就像使用阴极偏压电阻并不意味着这就是A类放大器一样。 这只取决于输出级电子管的工作状态及其偏压情况而定。事实上只看电路图是看不出来什么的，除非具体知道屏压、屏流以及输出变压器阻抗。 一个A类推挽的音色明显有别于A类单端的音色，因为它能够减少偶次谐波 还对高压电源有更小的干扰，也因此噪音更低 一个A类推挽动态范围也比A类单端更对称，因此不易发生消波失真。 尽管他们都属于A类放大器，但是音色上却差别很大。 所以也不听某些人所说的“A类放大”音色，那是错误的概念。
18、是不是AB类放大器在小音量运行的情况下就成了A类放大器？
怎么可能。 AB类在小音量下确实接近A类放大器，但是绝不等同于A类小音量。 首先一点，AB类放大电路的偏压更接近于伏安特性曲线的非线性部分，因而比A类放大器会有更多的谐波失真，即使是 CLEAN 档也会有失真。 另外，AB类的效率也比A类放大器高出许多。 10瓦A类在1瓦运行跟10瓦AB类1瓦运行时的音色真的是完全不一样的 同样的输出功率，同样的总功率，但是由于电路不同，失真度就不一样，效率不一样，音色也不一样，甚至他们都在未发生消波失真之前就是这样了。 这是由于偏置点的不同以及负载线的不同而引起的。在满功率不指失真输出时，这种差别将更明显。
AB类放大器有交越失真而A类放大器没有。
A类放大器的平均屏流基本不因输出功率而改变，AB类放大器的输出管屏流在不同的输出功率下差别巨大。 因此A类不会发生电源电压因输出功率而变化的情况，因而导致音色的变化， 就拿EL34 来说吧，RCA手册说它的最大屏极热耗散为25瓦，那么在屏压400V屏流设置为60mA时屏极热耗散为24瓦，屏压300V屏流设置80mA是热耗散也是24瓦。这两种情况下看起来电子管工作状态相同，但是
19、实际的使用效果却很不一样。你对此如何解释？
你不能以最大屏极热耗散作为基准，随便取一个屏压就设置电子管到最佳的A类放大状态。 虽然电子管的静态屏极热耗散并没有超过极限值，看起来完全没有问题，但是这只是故事的一半而已。当吉他功放接收到输入信号以后，屏极热耗散将会偏离静态工作点。它可能大，可能小，也可能不变，这取决于栅极偏置电压。 这是因为决定屏极热耗散的因素很多，包括屏压，静态屏流以及屏极负载阻抗。电子管偏压保证它的静态工作点正好在截止/饱和居中位置的时候，我们称它工作在A类放大状态。 这个时候，屏极的静态工作平均电流应该等于最大输入信号时候的平均电流。 这一点很好理解，一列理想正弦波的输出平均值是0，因为上下半波的绝对值相等而符号相反而抵消了.
这种理想状态下，你当然可以选取静态工作点在屏极最大热耗散状态。注意屏极的静态热耗散将在施加信号以后降低，因为在理想状态下，屏极动态热功率是总输入功率减掉输出负载功率的。负载功率平均值一般是总输入功率的一半。 实际上，所有输入功率如果没有转化成输出负载功率的话，都将成为电子管屏极的热损耗功率。 在A类放大的静态工作点，由于没有输出功率，所有的输入功率全部转化成热量耗散在屏极。在最大不失真输出的情况下，一半输出，一半转变成热量耗散在屏极。 迄今为止，你把静态工作点设置为电子管最大屏极热耗散点还是没有错。但是加上输入信号以后，电子管通常都是先达到饱和点，后达到截止点的。也就是说，交流输入信号的高电平部分电压一般是要比低电平电压来得多一些，尽管这时候电子管还没有发生截止或者饱和。 这就会造成动态屏极热损耗高于静态。这样设置屏极偏流的电子管会在你开始弹奏吉他以后，屏极慢慢发红，当你停止弹奏后再慢慢复原。
voltage, 如果你是使用阴极电阻偏压的方式，增加的屏流也就是阴极电流会导致阴极电压升高，这是一个负反馈过程，反过来降低屏极电流以及热耗散，但是原来的静态工作点会发生很大的偏移。
如果你降额使用，比方说屏极热耗散只有极限值的70%，就不会有任何问题了。 在这种情况下，理论上放大器不再是一个A类放大器，因为静态工作点不是正中心点，而是偏下一些，屏流会先达到截止后达到饱和。 理论上说这是一种AB类放大状态。 在单端放大电路里，这根本对你没有什么影响，只有在你最使劲弹奏的时候会由于削波带来一些偶次谐波失真。 在推挽电路里，由于对面电子管的补偿，则根本不会产生消波。即使其中一个电子管在完全截止的状态下也不会发生消波。 以前曾经提到过，大多数吉他功放都会因为栅极信号是通过电容交流耦合进来的，而发生偏置点漂移。 当栅极信号驱动电压超出了阴极电压的时候，信号会被阴极电位钳位而发生削波。 A当信号输入电位继续升高，但是输出依然停留在原来位置，不过栅极驱动信号的中心点却发生了向下的漂移。 这将会改变屏极波形的负载，继而改变屏极热耗散功率，而这又取决于输入信号的振幅。 你可以把电子管的负载线、伏安特性曲线，静态屏流以及负载阻抗等等曲线叠加在一起，来决定如何把A类放大静态工作点偏置到最佳状态。 前面提及的EL34，如果在A类放大下，不产生难以忍受的失真，那么屏压就不应该超过250V。 你可以在更容易产生噪音的负载下提升屏压，比方说提高负载阻抗，降低栅极偏置。 提高变压器初级阻抗会带来谐波失真以及非线性失真，而更高的屏压也会增加高压击穿变压器的可能性。 如果想知道得更多，你可以参考这篇文章中得另一篇专门关于栅极偏置的问答 —— 关于偏置的最后一句话。
20、在最大屏极热耗散限制下，AB类放大器静态工作点的负载线可以最高达到多少？
在下面两种情况时，你可以尝试一下超过最大屏极热耗散限制：1、功放不会在这种状态下工作多长时间2、平均下来屏极发热远小于最大热耗散功率。 在真实的演奏中，吉他信号总是在负载线的全部范围内变化着的，而不是总停留在一个水平，除非你什么也不弹或者在做反馈啸叫声。 如果在静态时负载线就已经进入了最大耗散区，那你就完蛋啦。如果负载线从中间某区域穿过，那么将会有一部分时间超过最大热耗散，而另一部分时间段内低于该极限值。 在AB类放大器里，由于有截止区域的存在，电子管的屏极负载总是趋向于超出极限的部分小于低于极限的部分。T 因此允许你把负载线适当的超过最大屏极热耗散极限的一定水平。很难精确计算出你能够超出这个极限值多高，因为此时的电压电流响应曲线不再是一个正弦曲线，而是削顶正弦曲线，或者甚至是方波。有三个主要因素决定了阳极的静态和动态热耗散功率：屏压、屏流以及输出变压器的初级阻抗。 但是一旦机器做好了，你唯一能够调节的就只有屏流。所以当你发现屏极发红的情况发生时，你除了降低屏流别无选择。
举例来说，一个理想的屏极热耗散11W的电子管，如果屏压设定为250V，负载阻抗875ohm（输出变压器为初级阻抗3k5的推挽型）不论你用何种波形激励，偏流都不可能超过32mA，否则肯定会超出热耗散极限。 最糟糕的情况是，峰值比静态250V还高110V的时候，或者峰-谷电压围绕静态工作点达到220V的时候。
21、 是不是说任何时候，只要一个管在推另一个管在挽，放大器就不是工作在A类状态？
不是这样的，一个A类推挽放大器里就是一个管子在推的同时另一个在挽，但是每一个管子都不发生截止或者饱和。
A类推挽与B类推挽真正的区别在于输出电子管的偏置状态不同。A类管偏置静态工作点在特性曲线的最中间线性部分，而B类则偏置在截止的状态。 一个A类放大器在没有输入信号的静态工作点，每个电子管屏流居于截止和饱和的中间状态。 假设这个静态屏流100mA，屏压为250V，那么屏极静态热耗散功率为25W。 现在假设有一个输入信号从倒相级进入功放管，那么一个管子屏流增加，另一个管子屏流就会减小同样的电流 假设一个管子屏流增加到了150mA，那么另一个管子屏流这时候就应该为50mA。 极限的情况是，一个管子屏流增加到了199mA，而另一个管子屏流降低到了1mA，此时功放仍然在A类放大区运行良好，两个管子都没有发生削波失真。输出变压器初级线圈会把这两个管子输出的信号自动复合成为一个完整的但是电压却是两倍的正弦波形， 把一列正弦变化的电流取平均值就可以看出，峰和谷互相抵消，总的平均电流等于静态电流 100mA。 也就是说，动态和静态从电源那里取得的总电流没有变。 在A类放大电路里面，屏极耗散在动态下是要降低的，因为屏极耗散是屏压乘以屏流。极限的情况下，如果屏流为零屏压达到最大，或者屏压为零屏流达到最大，总的瞬时热耗散都是零。 由于动态屏极热耗散总是低于静态，所以可以把静态偏置取到屏极耗散的最大值。 I在B类放大电路里面，电子管总是偏置于0mA，而动态时总是一个管子工作，另外一个就截止。 一个管子的屏流增加，但是另一个屏流还是截止。 这两个半波的总和在变压器那里相加形成完整的波形。由于两个管子的性能不可能完全对称和线性，因此在两个管子工作交替之间会产生交越失真。因为总有一只管子工作在截止状态下，屏极热耗散为零，所以B类放大器的电子管屏极热耗散要比A类低得多，因此B类可以输出的功率也要大得多。
AB类放大器的偏置状态处于A类和B类之间。 f
在输入信号不大的情况下，两个管子几乎像A类状态下都处于导通状态，但是一个管子会再另一个饱和之前就发生截止。 这个时候另一个管子会继续增大屏极电流，然后回落到交越工作点，这个工作点通常会比截止稍微高一点点。最大输出功率比A类高但是比B类低一些。 失真度比B类小但是比A类要来得大一些。 大多数吉他音箱都是AB类工作的。 在AB类和B类工作时，屏极耗散会随着工作状态和输入信号而起伏。 这就是为什么我们把管子的静态工作点偏置到屏极热耗散只有极限值的70%。如果你偏置点已经达到极限值，那么他们静态没事，但是一旦你开始弹奏，屏极就会烧成灯笼。
22、你曾经建议把Intruder 30 瓦音箱头偏置在45 – 50 mV推动一对EL34，是这个箱子的特例还是别的箱子也必须这样？
是的，只有 Intruder 以及 Invader 30瓦音箱头是这样，因为他们的电路几乎是A类推挽，屏压大约是直流300 至 320 伏。 在不知道屏压的情况下，谁也不知道栅极应该偏置到多少合适，对于倒相级也是一样。 屏压高的时候一般屏流就要偏置得低，以免屏极热耗散超标。这也就通常意味着，高屏压的功放工作在AB类甚至是B类状态。 如果功放工作在A类状态，或者接近A类，你就必须偏置得低一些以免屏极过热，就像 Intruder 30 的情况。 另一个要考虑的因素是倒相级输出电压。当你调整偏置电压的同时，也会改变输出管栅极的基准电平。如果你的偏置导致屏流降低，也就会使栅极电压向地电压升高。
可是你升高这个栅压，实际上也就限制了信号的动态空间。因为一旦信号电平达到0V就会发生削波。 如果倒相级本身设计的输出电压要就是动态范围很大，那么就会因此而发生严重的失真。 这种声音听起来很浑浊。你必须降低偏压以补偿。在Intruder 30 的情况时，倒相级输出的动态空间要比同样类型的50瓦机子要低。所以你必须保守这样一个原则：在不知道电路是如何设计之前，不能武断地确定管子应该有多高的偏置电压。制造商应该对每一种音箱设计给出特定的偏置方案。 |
|
发表于 2012-5-8 22:30:55
顶
